登封市嵩基新材料科技有限公司

登封市嵩基新材料科技有限公司与华南理工大学共同完成的 《水泥与混凝土用超细复合矿物掺合料高效制备技术》项目 通过科技成果评价     2023年3月29日下午，登封市嵩基新材料科技有限公司与华南理工大学共同完成的“水泥与混凝土用超细复合矿物掺合料高效制备技术”，由第三方专业科技成果评价机构——中科合创（北京）科技成果评价中心依据科技部《科学技术评价方法》的有关规定，按照科技成果评价的标准及程序，本着科学、独立、客观、公正的原则，组织专家以线上会议的形式进行了科技成果评价。    此次成果评价专家委员会由北京化工大学机电工程学院教授王克俭，北京钢铁研究总院教授、博士生导师刘一波，三一重工教授及高工张卫新，北京科技大学土木与环境工程学院教授王化军，中国黄金集团有限公司高级工程师董红建，中国水泥协会技术中心顾问、高级工程师肖镇组成。                          嵩基新材料公司首先委托中国化工信息中心有限公司，对该技术进行了国内外的科技查新，在所查的国内外文献范围内，未见其它相同或类似报道，该项目具有新颖性。     嵩基新材料公司项目负责人总经理屈松杰、副总经理张其林、华南理工大学教授、博士生导师张同生，代表项目团队就水泥与混凝土用超细复合矿物掺合料高效制备技术工艺创新及原理、性能指标、国内外同类技术比较、成果转化情况进行了汇报。     在科技成果评价会上，专家组审阅了相关技术资料，听取了项目组总结汇报，经过两个小时的会议质询提问和双方的技术交流讨论，专家组一致同意：该项目通过科技成果评价，该成果总体达到国内先进水平。         

登封市嵩基新材料科技有限公司 “超细粉应用技术交流会”胜利召开   2022年6月14日上午，由嵩基新材料科技有限公司主办的“超细粉应用技术交流会”在嵩基新材料顺利举行。        中原神鹰物流有限公司、天瑞集团禹州有限公司浅井分公司、天瑞集团禹州有限公司、天瑞集团临汝分公司、登封市中联登电水泥有限公司、登封市嵩基水泥有限公司、中交四公局焦平高速项目、郑州筑友智造科技有限公司、河南城源住宅有限公司、许昌兴旭建材有限公司、禹州市涵宇贸易有限公司、许昌市星标建设工程有限公司、登封市腾达混泥土有限公司等十多个单位嘉宾代表参加了本次的技术交流大会。       交流会上，首先是嵩基新材料有限公司的总经理屈松杰进行热情诚挚的欢迎致辞，其次，嵩基新材料副总经理张其林详细介绍了《超细粉在混凝土中的应用》，通俗易懂的语言，丰富精彩的ppt，以及应用中丰富的经验，使在场的各位不仅了解了嵩基新材料的产品，更多的也认识到嵩基文化，企业使命等诸多内容，使得分享更加明确和受益匪浅。而后，嵩基水泥研发中心屈素梅主任分享了《水泥粒度控制方法及应用》，更优质更全面的介绍了产品应用和使用规划，交流提问环节，总经理屈松杰，副总经理张其林，嵩基水泥屈素梅主任等对现场的提问及需解决的应用技术问题做了深入技术交流和解答，并对其提出合理化方案，会上大家畅所欲言，发表自己的见解，在思想碰撞中学习，茅塞顿开中积淀收获。                                                          副总经理张其林介绍超细粉在混凝土中的应用                                                                                                                                   研发中心屈素梅主任分享水泥粒度控制方法及应用       “吾生有涯，知而无涯”，嵩基新材料是个年轻的企业，在科技发展的日新月异的时代里，树立了终身学习的思想，求而不辍，适应新发展，在屈松杰总经理的带领下，更加焕然一新。希望此次的交流会使参会的嘉宾不虚此行，共同进步！

一、粉磨工艺的原理 破碎与粉磨统称为粉碎。行业内习惯将大块物料加工变为小块物料的过程称之为破碎；将粗颗粒物料变为细粉的过程称之为粉磨。水泥生产过程中的粉磨工艺分为：生料制备工艺和水泥制成工艺两大部分，简称为生料粉磨和水泥粉磨。石灰石、粘土、铁粉等配合磨细称为生料；熟料、石膏、混合材料配合磨细称为水泥。  1、水泥生产物料粉碎的目的（1）物料经过粉碎后，单位质量的物料表面积（比表面）增加，因而可以提高物理作用的效果及化学反应的速度；（2）几种不同物料在粉体状态下，容易达到混合均匀的效果。（3）粉状物料也为烘干、运输和储存等提供了方便，并为煅烧熟料和制成水泥，保证出厂水泥的合格率创造了条件。   2、研磨体及其级配物料在粉磨过程中，一方面需要冲击作用，另一方面需要研磨作用。不同规格的研磨体配合使用，还可以减少相互之间的空隙率，使其与物料的接触机会多，有利于提高能量利用率；在研磨体装载量一定的情况下，小钢球比大钢球的总表面积大；要将大块物料击碎，就必须钢球具有较大的能量，因此，钢球（段）的尺寸应该较大；需要将物料磨得细一些，就应选择小些的钢球（段）。因此在粉磨作业时，要正确选择研磨体且必须进行合理的级配。 3、研磨体级配基本原则 （1）入磨物料的粒径大，硬度高，或要求产品粗时，球配的平均球径应选大些，反之应小些。磨机直径小，钢球平均球径也应小。平均球径前仓和后仓应兼顾起来，球径级差不宜太大。 （2）在满足物料细度要求前提下，平均球径应小些，借以增加接触面积和单位时间的冲击次数，提高粉磨效率。   4、预粉碎技术及其对于粉磨作业的作用以降低入磨物料粒度为主要手段，使球磨机节能高产的技术称之为预粉碎技术。它把球磨机第一仓的粉碎工作，部分或全部由其他能量利用率高于球磨机的粉碎设备来完成，让入磨物料粒度降低到5mm以下或更小，可使磨机台时产量提高30%以上、单产电耗降低15～20%，产品颗粒组成更加合理。 （1）入磨粒度缩小后，第一仓研磨体平均球径也要缩小；第一仓长度要缩短，仓容相应缩小； （2）加强磨内通风，有利于降低磨内温度，提高粉磨效率； （3）闭路粉磨系统辅助设备的生产能力要加大，系统循环负荷率要降低，选粉效率要提高。 5、严格控制入磨物料的水份为了保证磨机正常操作、配料的准确和提高磨机的产、质量。当物料含水量大时，容易产生糊磨现象，磨内细粉粘附在研磨体和衬板上，使粉磨效率降低，严重时会使隔仓板篦孔堵塞造成磨机通风不良，物料难以通过，产量急剧下降，质量也引起较大的波动。但由于现在很多公司都在使用脱硫石膏，水份偏大，会对磨内通风，及现有的隔仓板篦孔及出料篦孔不能与所使用的脱硫石膏相适应。 6、粉磨系统选粉机是闭路粉磨系统的分级设备。它及时对出磨物料进行分选，合格细粉作为成品，不合格的粗粉重新返回磨机再粉磨；它能调节成品颗粒组成，满足工艺要求，保证粉磨产品质量，选粉机的性能是影响闭路粉磨系统产、质量的主要因素之一。 但大多数情况下磨机运行效率越高，则选粉机负荷越低，单位重量内水泥所消耗的电量越低，所以我们通常说好水泥是磨出来的，而不是选出来的。 7、磨机通风加强磨机通风是提高磨机生产能力的主要途径之一，有以下优点： （1）减少球磨机内的过粉磨现象。使磨内微细粉，及时地被气流带走，消除了细粉结团、糊球、糊衬板现象以及对研磨体的缓冲作用。 （2）磨内的水蒸汽能及时的排除，使隔仓板篦缝不易堵塞，减少饱磨、糊磨现象。 （3）能降低磨内温度，防止石膏脱水、出磨水泥假凝，有利于磨机正常运转和保证水泥质量。  （4）有利于车间环保和清洁生产。   8、“饱磨”原因（磨音发闷，电流表读数下降，卸料很少） （1）喂料量过多或入磨物料粒度变大、难磨，而未及时调整喂料量。 （2）入磨物料的水份过大，通风不良，水汽不能及时排出，造成“糊磨”，使钢球的冲击减弱，物料流速减慢。 （3）钢球级配不当，一仓小球过多，平均球径太低，冲击力不强，或钢球加得太少；或钢球磨损严重，而没有及时补球或倒球清仓，以及粉磨作用减弱。 （4）隔仓板损坏，研磨体窜仓，钢球钢段混合，级配失调。 （5）闭路磨机，由于选粉机的回料量过多，增大了磨内的料球比，造成粉磨效率下降。   9、 影响球磨机产、质量的因素 （1）入磨物料的粒度。由于立窑水泥厂使用的球磨机规格普遍偏小，所以，入磨物料粒度的大小对磨机的产、质量影响很大，粒度小，则磨机的产、质量高，电耗低；粒度大，则磨机的产、质量低，电耗高。 （2）物料的易磨性。物料的易磨性，是指物料被粉磨的难易程度，国家标准规定使用粉碎功指数Wi（kwh/t）表示。该数值愈小，说明物料愈好磨，反之愈难磨。水泥厂习惯使用相对易磨性系数，来表示物料被粉磨的难易程度。它是利用试验小磨，将被测物料与标准砂对比，达到规定细度值，计算被粉磨的时间，与标准砂粉磨时间相同的为1，大于1的难磨；小于1的容易磨；比值越大越难磨，越小越好磨。 （3）入磨物料的水份。对于干磨法来说，入磨物料的水份对磨机的产、质量影响很大，入磨物料的水份越高，容易引起饱磨或糊磨，降低粉磨效率，磨机产量越低。因此，含水份较大的物料，入磨前的烘干是十分必要的。 （4）入磨物料的温度。入磨物料的温度过高再加上研磨体的冲击摩擦，会使磨内温度过度，发生粘球现象，降低粉磨效率，影响磨机产量。同时磨机筒体受热膨胀影响磨机长期安全运转。因此，必须严格控制入磨物料温度。 （5）添加助磨剂。常用助磨剂大多是表面活性较强的有机物质，在物料粉磨过程中，能够吸附在物料表面，加速物料粉碎中的裂纹扩展、减少细粉之间的相互粘结，提高粉磨效率，有利于球磨机的节能高产。国家标准规定：在水泥生产过程中允许加入助磨剂，但掺加量不得超过1%。   10、系统配置缺陷： （1）磨机各仓长度。各仓长度选择不当，使各仓能力不平衡，从而影响粉磨效率。 （2）系统通风不足。加强通风可排出磨内水蒸汽和微细粉，防止粘球和堵塞，减少磨内过粉磨现象，降低磨内温度，改善粉磨条件，提高粉磨效率，以利于磨机产、质量提高。 （3）研磨体的种类、级配、平均球径和装载量。球磨机粉碎物料的过程，主要是通过研磨体的运动来实现的，合理地选择和使用研磨体是球磨机节能高产的重要环节。 （4）高效选粉机的选用。闭路粉磨系统中，选粉机是物料细度控制的重要设备，也是节能高产的主要帮手；其结构、性能和系统组成，对磨机生产过程中的影响极大。   11、研磨体装载量和级配的检验 （1）磨机产量低，产品细度较粗：开流磨，一般是装载量不足所致、二仓球径偏大、总载量低，物料难磨，闭流磨则反映出循环量很大。应该增加研磨体装载量和调整球配，兼顾前后仓的粉磨能力，以使该粉磨系统能力充分发挥； （2）磨机产量较高，但产品细度较粗：是由于磨内物料流速太快，冲击能力过强而研磨能力不足所致。应该在装载量不变的情况下，减大球，加小球，降低平均球径；  （3）磨机产量低，产品细度较细：一般是大钢球太少，填充率偏大，导致冲击破碎作用减弱，应该在装载量不变的情况下，减小球，加大球，提高平均球径 。 （4）产量高、细度合格：合理的研磨体装载量和级配是必不可少的。   二、球和耐磨衬板的性能 伴随着水泥工业的高速发展，磨机直径规格越来越大，对球磨机衬板要求也随之越来越高。衬板结构也由过去单纯的防护内衬发展成为一种技术性和理论性都很强的“装置”。而具有先进结构设计的衬板可以有效提高磨机产量，降低电耗，增加水泥比表面积，减少噪音。它的形状也早已不是简单的板状。特别是近年来在高细筛分磨中大量应用的挡料圈、环等早已偏离了“防护”这一初始概念，其形式之多、形状之繁，不胜枚举。那么在生产实践中，具体应选用何种材质、何种结构的衬板，则要因时因地根据具体的工况条件合理地选配。水泥粉磨作业更是很难找出两台运营结果参数如两台同型号机床这么相近的两台磨机，甚至在一个车间里两台同型号且是10条配料线下来的磨机，其产量、电耗、比表面积都不完全相同。这就是粉磨作业的独特特点，所以说就造成了各子公司虽然所有设备均相同，但各磨机之间的产量及电耗，设备消耗均不一样的原因。   三、衬板结构和隔仓板配置之间的差异 1、磨头 磨头衬板是安装在磨头端盖或筒体端盖内壁上的衬板，它的主要作用是保护端盖不受磨损。有时一些特殊形状的磨头衬板有强制提升研磨体、改变研磨体运动轨迹和对研磨体辅助分级作用。当磨机运转时，磨内研磨体做“瀑泻”运动，与磨头衬板相邻部位的研磨体就要对其产生冲击和相对摩擦作用。特别是贴近磨头衬板部分的研磨体，在侧邻堆积研磨体挤压下，对磨头衬板产生正压力。当磨机回转时，摩擦驱动提升钢球，就像把钢球“硬刮”上去了一样，这便使磨头衬板产生相当大的磨损，这个磨损工况要比筒体衬板所受条件更加恶劣。这也解释了为什么大磨磨头衬板磨损情况更糟的问题。原因很简单，因为大磨直径大，研磨体装载量大，对侧向磨头衬板压力和冲击力也急剧增加，在其他条件相同前提下，磨损自然愈加严重了。磨头衬板磨损是不均匀的，多有一个磨损最严重的宽带区，同时在正常情况还有磨损切削线在磨机半径方向. 下面重点向大家介绍如何解决磨头衬板寿命短的方法与措施。解决磨头衬板早期磨损的方法一般有改变形状与改进材料两大途径。首先来看改变形状，即： （1）局部加厚，即对严重磨损区在不影响粉磨效率的前提下适当加厚。 （2）在磨头衬板上设置合适的凸棱，控制了研磨体与磨头衬板相对滑动，减轻了磨损，同时还有助于研磨体提升与分级。在水泥磨上效果不错，磨机产量还能提高一个规格档次，只要废钢率不增加，在磨头易磨损部位适当加厚和加凸棱，也就是我们通常所说的加筋。在经过很多公司使用后证明，很多公司对磨头衬板所加筋就能继续使用4~6个月以上。 （3）焊接。如还需要节约成本，延长磨头的使用寿命，还可用焊补法。将平时更换后的旧隔仓板和出料篦板取两侧边条，代替筋焊接上去，但必须是在第一次筋刚刚磨掉，且磨头表面还是平整的情况才能易于焊接，如果表面一旦出现凹陷，那就不能使用焊补法了。   2、筒体衬板 目前大部分水泥磨机一仓衬板都是使用阶梯型的，只有Φ3*9M磨机使用的是波形阶梯。此阶梯衬板设计年代久，已跟不上现在生产需要。且相同材质、相同工艺条件下磨损偏快，现在有些厂家已改用沟槽衬板，使用情况较好。后面会详细讲解沟槽衬板的好处。通常情况下，Φ3.8x13m，Φ4.2x14.5m水泥磨一仓阶梯前五排左右，二仓分级衬板前十排左右，在相同材质下磨损偏快，且易出现断裂现象。我们经常回访，发现很多公司都是这种情况，建议将一仓前五排，二仓分级前十排也改成沟槽衬板或全部更换沟槽衬板，这对各方面运行都能带来好处。这样钢球就不能直接接触衬板，HRC硬度对衬板的影响就大大减少。   3、隔仓板 隔仓板是成套衬板的重要组成部分，隔仓板性能好坏不仅影响成套衬板寿命和磨机运转率，更对磨机粉磨效率产生重要的影响。因而，无论是粉磨技术领域还是耐磨材料领域的专家，对此项研究都投入了相当的精力。研究隔仓板一般要从材质和结构两个方面进行。先从结构来讲。近几年来所设计制造的磨机大部分工作原理基本都是合理的，也能基本满足现有的工艺条件。但也存在着两个方面的问题：一是隔仓板及隔仓盲板偏薄。隔仓板是磨机的心脏，属于磨机最关键部位，这点我不细说大家都会明白的。在质量确定的情况下，适当增加厚度，利于磨机的安全运行，且能减少更换次数，在废钢率固定的情况下，对于企业来说是节约运行成本的。因为原配装的很多易损件只会考虑合同周期和满足运行条件的需要。隔仓架的钢板厚度和宽度也是存在这样的情况，有时也只考虑合同周期和运行需要，随着各公司逐步使用脱硫石膏，对隔仓支架的服饰也在逐渐加快。所以说在更换新的隔仓支架一定要充分考虑新隔仓支架的使用寿命隔仓支架两侧钢板需强度足够外，主要磨损部位是钢管和扬料板。当钢管和扬料板达到一定的厚度后，就能保证其强度。   4、沟槽衬板 沟槽衬板是在衬板的表面铸出经过精心设计计算的一道道圆弧形沟槽。由于它的存在，改变了以往在磨内钢

　近年来，具有优异力学性能和耐久性能的超高性能混凝土（以下简称UHPC）迅速发展，并开始在实际工程中大量应用。UHPC材料组成的显著特点之一是低水胶比的胶凝材料浆体的体积分数大。低水胶比的胶凝材料浆体较黏稠，变形量大，流动缓慢，导致UHPC的工作性与普通混凝土有明显差异。因此，探索低水胶比复合胶凝材料浆体的流动性能及其影响因素是研究其工作性的基础。 　　胶凝材料的组成是影响浆体流动性和流变行为的主要因素之一。粉煤灰是常用的矿物掺合料之一，在配制UHPC时，为了获得要求的力学性能，常使用超细粉煤灰或粉煤灰微珠。目前，超细粉煤灰对低水胶比复合水泥基材料浆体的流动性和流变行为的影响结论并未统一，影响机理也尚未明确。这是因为低水胶比的胶凝材料浆体具有剪切增稠或剪切稀化的特点，已偏离 Bingham模型描述的线性流变特性，而非线性的改进Bingham模型、Herchel-Bulkley模型、Casson模型等参数的物理意义不明确，计算过程复杂，给实际应用带来困难。因此，关于低水胶比胶凝材料浆体的流变模型选择和优化还需进一步研究。 　　近年来，复合胶凝材料浆体的流动性与流变性能的关系受到了学者们的广泛关注。复合胶凝材料浆体的流动度、流动速率及流变参数存在一定相关性。建立复合胶凝材料浆体的流动性与流变性能的关系，能从理论上研究复合胶凝材料浆体的工作性变化规律，为探索实用性更好的复合胶凝材料浆体提供理论基础。TREGGER等建立了浆体的流动度与屈服应力、流动时长与塑性黏度的关系式。MENG等[13]建立了适用于流动度为280 mm的新拌UHPC浆体塑性黏度与V型漏斗流出时间的关系式。然而，现阶段掺超细粉煤灰的低水胶比复合胶凝材料浆体的流动性与流变性能关系的相关研究仍相对较少。基于课题组前期研究结果，本文通过不同超细粉煤灰掺量、不同水胶比和不同硅灰掺量的复合胶凝材料浆体流动性和流变性测试，研究超细粉煤灰掺量的变化对低水胶比复合胶凝材料浆体流动性与流变性能的影响，分析流动性与流变性能的关系。 1.1   原材料 　　水泥：符合GB 175—2007《通用硅酸盐水泥》要求的P·Ⅰ42.5级水泥，比表面积为347 m2/kg。 　　超细粉煤灰：符合GB/T 1596—2017《用于水泥和混凝土中的粉煤灰》和GB/T 18736—2017《高强高性能混凝土用矿物外加剂》要求的超细粉煤灰，比表面积为3.69×103 m2/kg。 　　硅灰：符合GB/T 27690—2011《砂浆和混凝土用硅灰》要求的加密硅灰，比表面积为2.00×104 m2/kg。       胶凝材料的化学组成见表1，粒径分布见图1。 减水剂：减水率为32%的聚羧酸高效减水剂。       水：自来水。 1.2   试验设计 　　试验水胶比为0.16和0.18，减水剂掺量固定为胶凝材料质量的0.8%，硅灰掺量为胶凝材料质量的6%和8%，试验配合比如表2所示，编号中C为超细粉煤灰的质量掺量（0、10%、20%、30%、40%）。 1.3   性能测试 　　浆体的流动性测试按GB/T 8077—2012《混凝土外加剂匀质性试验方法》进行，根据测得的流动度和流动停止时的时间计算浆体的平均流动速率。 　　使用Brookfield RST-SST同轴双圆筒流变仪进行浆体流变性能测试。圆柱形转子的有效高度为37.5 mm，半径为12.5 mm，外筒内壁半径为13.56 mm，测试过程中外筒保持静止。流变性能测试过程中的转速变化见图2，测试总时长为5.5 min，0～25 s转速线性增加至50 r/min，25～205 s转速保持不变，随后转速以5 r/min呈阶梯式下降，每个转速台阶保持15 s，待扭矩稳定后读数。浆体的流变性能测试结果采用线性Bingham模型进行拟合，所得屈服应力均为负值，说明低水胶比的复合胶凝材料浆体具有非线性流变特性。据此，采用黎梦圆等提出的大流态混凝土指数型流变模型计算浆体的流变参数（包括增稠指数、黏度系数和屈服应力），当增稠指数大于1时，表明浆体具有剪切增稠特性。 浆体的流动性参数（流动度、流动时间和平均流动速率）和流变参数（黏度系数、屈服应力和增稠指数）如表3所示 2.1   超细粉煤灰掺量对浆体流动性与流变性能的影响 　　浆体的流动性（流动度、流动时长及平均流动速率）与超细粉煤灰掺量的关系分别见图3～图5。 由表3和图3～图5可知，超细粉煤灰掺量及硅灰掺量相同时，水胶比提高，浆体的流动度增大，流动时长变短，平均流动速率提高。水胶比由0.16提高为0.18时，超细粉煤灰掺量越高，浆体的流动度增量越小。 　　相同水胶比和硅灰掺量时，随着超细粉煤灰掺量的增加，浆体的流动度增大，掺量超过20%后，流动度增幅逐渐变缓，浆体的流动时长先缩短，超过20%后逐渐延长（见图4），但总体变化不大；浆体的平均流动速率先提高后逐渐下降。硅灰掺量相同时，水胶比为0.18的浆体流动速率较大，但变化幅度较小，说明水胶比为0.16的浆体更黏稠，变形速率低。由于超细粉煤灰的粒径小于水泥，其比表面积约为水泥的10倍，掺加超细粉煤灰可以使胶凝材料的堆积密实度和平均比表面积增大，在超细粉煤灰掺量较低（＜20%）时，以胶凝材料堆积密实度增大为主要影响因素，原包裹在胶凝材料颗粒之间的水分被挤出，增加了可用于润滑作用的水分，使浆体的流动性明显增加；在超细粉煤灰掺量较高（≥20%）时，胶凝材料的平均比表面积明显增大，胶凝材料颗粒表面覆盖的水膜厚度减小，水膜的润滑作用减弱，对浆体流动性的改善幅度降低。 　　复合胶凝材料浆体的流变性能（黏度系数、屈服应力及增稠指数）与超细粉煤灰掺量的关系分别如图6～图8所示。 由图6和表3可知，0.16-6-C和0.18-8-C的黏度系数整体介于0.16-8-C与0.18-6-C的黏度系数之间；当超细粉煤灰掺量为0时，0.16-8-0的黏度系数为0.18-6-0的4倍左右，随着超细粉煤灰掺量的增加，这种差异逐渐缩小，当超细粉煤灰掺量达到40%时，0.16-8-40%与0.18-6-40%的黏度系数大致相等，但前者仍大于后者；0.16-6-C与0.18-6-C、0.16-8-C与0.18-8-C之间也存在类似现象。说明当超细粉煤灰掺量相同时，水胶比越低或硅灰掺量越高，浆体的黏度系数越大，浆体越黏稠，流动速率降低。浆体的黏度系数随超细粉煤灰掺量的增加而减小，且降幅变缓。超细粉煤灰为球状颗粒，其掺量增加使胶凝材料颗粒间的摩擦力减小，进而降低了浆体的黏度系数；降幅逐渐变缓则说明超细粉煤灰掺量越高，其降黏效果越弱。当超细粉煤灰掺量增至30%后，继续增加掺量，浆体的比表面积增大较多，胶凝材料颗粒表面的水膜厚度较薄，水膜的润滑作用减弱，浆体的黏度系数降低不明显。 　　由图7和表3可知，水胶比减小或超细粉煤灰掺量增加，浆体的屈服应力增大，说明浆体的内聚力增大；硅灰掺量对浆体屈服应力的影响不明显，这与其颗粒粒径较小、掺量较少有关；硅灰掺量相同时，不同水胶比的浆体屈服应力差值随着超细粉煤灰掺量的增加逐渐变大，但当掺量超过30%后，差值趋于稳定。 　　由图8和表3可知，各组浆体的增稠指数均大于1，说明浆体具有剪切增稠的特点，应使用非线性流变模型拟合计算其流变参数。随着超细粉煤灰掺量的增加，相同水胶比及硅灰掺量的浆体增稠指数逐渐提高，剪切增稠程度增加。当超细粉煤灰掺量小于30%时，随着硅灰掺量的增加，浆体的增稠指数减小；当超细粉煤灰掺量大于30%时，各组浆体的增稠指数较为接近，说明超细粉煤灰掺量为30%可能是其有效影响浆体流变性能的上限值。 2.2   浆体的流动性和流变性能的关系 　　对不同超细粉煤灰掺量的浆体流动度与黏度系数试验结果分别进行拟合，见图9，分别得到浆体流动度-黏度系数的关系式，见式（1）～式（4）。   由图9和式（1）～式（4）可知，拟合方差分别为0.86、0.97、0.69、0.61。浆体的流动度与黏度系数呈线性负相关。相同流动度时，超细粉煤灰掺量越高，浆体的黏度系数越小；相同超细粉煤灰掺量时，流动度越大，浆体的黏度系数越小。上述规律均与文献的结果相符。 　　由于未掺超细粉煤灰时，各组浆体的屈服应力均接近0，故对超细粉煤灰掺量为10%、20%、30%、40%的浆体流动度与屈服应力的试验结果分别进行拟合，见图10，分别得到浆体流动度-屈服应力的关系式，见式（5）～式(7）。 由图10和式（5）～式（7）可知，拟合方差分别为0.71、0.74、0.84。相同流动度时，超细粉煤灰掺量越高，浆体的屈服应力越大；相同超细粉煤灰掺量时，流动度增大，浆体的屈服应力减小。相同流动度时，超细粉煤灰掺量增加，浆体的黏度系数减小，但屈服应力增大。可见，浆体流动度的大小同时受其黏度（黏度系数）和变形能力（屈服应力）的影响。 　　不同的超细粉煤灰掺量时，各组浆体的屈服应力与流动时长和平均流动速率的关系见图11。 由图11可知，掺10%的超细粉煤灰后，浆体的屈服应力增大，平均流动速率提高，而流动时长缩短；随着超细粉煤灰掺量的增大，浆体的屈服应力不断增大，流动时长延长，而平均流动速率在掺量为10%～20%时提高，20%～40%时下降。由于浆体只在外加应力超过其屈服应力时开始流动，屈服应力越大，浆体越不容易发生变形，流动时长相应延长。 　　图12为各组浆体的黏度系数与其流动时长和平均流动速率的关系。由图12可知，超细粉煤灰掺量由0增至20%时，浆体的黏度系数减小，平均流动速率逐渐提高，流动时长在掺量为0～10%时缩短，10%～20%时延长；继续提高超细粉煤灰掺量，浆体的平均流动速率下降，流动时长延长。可见，浆体的流动速度与其黏度相关（本文所得的黏度系数是与流体微分黏度有关的参数，可用以表征浆体的黏度），黏度系数减小，平均流动速率提高，而超细粉煤灰掺量超过30%后，浆体的平均流动速率下降幅度较大。说明过高的超细粉煤灰掺量可能导致浆体的黏度增大。综上，超细粉煤灰掺量低于20%时，浆体的黏度增幅与平均流动速率降幅明显，超过30%后流动时长明显延长，当掺量为20%～30%时，浆体整体具有相对较好的流动性与流变性能。         （1）相同水胶比和硅灰掺量时，浆体的流动度随超细粉煤灰掺量的增加而增大，但增幅变缓，流动时长先缩短后逐渐延长，平均流动速率先提高后逐渐下降。 　　（2）相同水胶比和硅灰掺量时，随着超细粉煤灰掺量的增加，浆体的黏度系数减小，且降幅变缓，屈服应力增大，剪切增稠性增强。 　　（3）相同的超细粉煤灰掺量时，浆体的流动度-黏度系数和流动度-屈服应力均呈负相关，黏度系数或屈服应力减小，浆体的流动度增大；相同的流动度时，超细粉煤灰掺量较高时，浆体的黏度系数减小，屈服应力增大。浆体流动度同时受其黏度和变形能力的影响